【摘要】:图6.9坡脚抗滑桩滑坡推力计算结果与试验值比较由图6.9知,不论是静力条件还是考虑地震时,采用本章方法计算得到的抗滑桩受荷段滑坡推力大于模型试验过程中的实测值,小于规范中传递系数法的计算结果。
由第5章振动台模型试验结果知,框架锚索-抗滑桩组合结构加固的边坡在地震时稳定性好,地震结束时刻坡体基本无残余变形出现,但坡脚抗滑桩受荷段土压力增加显著,本节采用上述提出的方法计算抗滑桩土压力与输入地震波峰值的关系,并将其与试验结果进行对比。
由第5.1节知,边坡体内部结构面材料的物理力学参数为黏聚力 c1=0.75 kPa、内摩擦角φ1=12°,潜在滑体的重度为 γ=25 kN/m3、黏聚力 c2=6 kPa、内摩擦角φ2=40°,边坡体各部分尺寸可根据图6.6得到,边坡的地震综合影响系数Cz取值为0.25。采用本章计算方法和规范中的传递系数法分别计算坡脚抗滑桩受荷段滑坡推力,并将其与模型试验实测值进行对比,具体见图6.9所示。
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图6.9 坡脚抗滑桩滑坡推力计算结果与试验值比较
由图6.9知,不论是静力条件还是考虑地震时,采用本章方法计算得到的抗滑桩受荷段滑坡推力大于模型试验过程中的实测值,小于规范中传递系数法的计算结果。尤其是在地面峰值加速度不大于0.3g时,本章计算方法得到的桩后滑坡推力与试验实测值接近,计算结果明显优于传统的传递系数法,但随着输入地震波峰值加速度的增加,本章方法计算结果与试验实测值出现了明显的偏差。分析产生这种现象的原因为:地面峰值加速度较大时,边坡地震综合影响系数取值仍为0.25,可能偏大;忽略了锚索轴力在峰值加速度较大的地震激励时,可能出现增加的现象。
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