如何选择适合低压循环桶？

同样，需要计算该系统的稳定容积V_Ballast。由于知道使用该容器的蒸发器容积以及湿式回气管的数据，因此可以直接使用公式（8-25）估算，即

V_Ballast=[（0.634×2）+0.017（ϕ159mm管容）×30]×2×0.35m3

=1.334m³=1334L

第二步：计算系统产生的缓冲容积，用式（8-33）计算，即

V_Surger=[（0.634×2）+0.017（ϕ159mm管容）×30]×2×0.5m³=1.778m³=1778L

缓冲容积为1778L。查表8-5，比较接近这个参数的是MRP48H（缓冲容积1803L）。但是，由于这种设备是以氨的参数为依据，因此容器提供的稳定容积满足不了氟利昂系统的设计要求，需要增大2～3档（参考容器MRP72H的缓冲容积4231L的直径，直径是1.8m）。压缩机221kW（-40℃/35℃）两台的吸气量是：0.323m³/s×2=0.647m³/s，计算过程见表10-4。

表10-4 复核卧式分离容器的设计参数（容器结构参考图8-12）

注：如果选择的容器直径为1.5m，计算结果是第5项比第4项的数据大一些（在1%的范围内），在这种情况下选择的容器直径为1.5m也是允许的。

计算制冷剂泵的流量，从选型软件的截图（图10-13）可以知道泵的流量为：

34734÷1270（R507在-32℃时的液体密度）m³/h=27.3m³/h(www.xing528.com)

这里按25m³/h的流量选用氟利昂泵，按容器直径为1800mm，容积为9.40m³进行选取（笔者以HRC-72-158卧式循环桶为计算依据，约克公司国内产品）。

在第6章，氨制冷剂从低压循环桶进入泵的速度建议是0.35m/s（1±20%）。由于氟利昂制冷剂的质量比氨大得多，这里取0.40m/s，截图（图10-13）的设计管道在流速1m/s时的直径是98.4mm，即进入氟利昂泵的出液管直径=98.4÷0.40mm=246mm。

图10-13 流量计算截图（翻译参考图10-4）

可以选择Dg250。

循环桶液面控制高度设定为H₁，那么

3.14×0.9²×3×H₁×1000=3110

H₁=0.408，查表8-2，F_高度为0.427，高度=0.427×1800mm=769mm。

注意：高度=769mm可以作为氟利昂放油管的中线高度。

请注意：由于氟利昂的单位容积制冷量比氨要小许多，在相同制冷量的情况下，满液式系统的氟利昂制冷与氨制冷比较，供液量要大许多。因此氟利昂制冷应尽量降低循环倍率。否则，容易造成控制液面过高，使压缩机带液运行，甚至造成故障。同时也应特别注意，国内的制冷系统容器基本上是以氨制冷剂的模式设计。因此，盲目地把这种设计模式套用到氟利昂的分离容器上，会造成制造材料很大的浪费。在许多的情况下，不是容器分离的能力达不到，而是容器的形状比例出现问题，容纳不了更多的液体。如果把立式分离容器设计得比现有的更高一些，或者卧式容器更长一些，也许情况会好很多。但是这种改变会导致容器的设计参数改变。