待研究的系统为在IEEE第一标准模型的基础上修改过的系统，该系统具有典型的网架结构，系统接线如图4-8所示[7]。在利用基于时域仿真的复转矩系数法进行频率扫描分析系统的电气阻尼时，发电机轴系采用单刚体模型，发电机G运行在其额定运行工况，输出的有功功率为0.9pu，功率因数为0.9（滞后）。输电线路采用等效阻抗表示，发电机组、变压器及输电线路参数见附录A。
图4-8 含有串联补偿的输电系统接线图
一般地，线路的串联补偿度是按照系统规划来确定的，固定串联补偿可以按照多组串联的形式投入到系统中运行，或者是并联线路退出运行等方式来调节系统的运行工况，对于发电机G来说，这些运行方式的变化等效于功率输出线路串联补偿度的变化。这种串联补偿度的变化不仅影响电网络系统的谐振频率，也将影响待研究发电机组的次同步电气阻尼特性。本节就IEEE第一标准模型系统，研究当线路串联补偿度发生变化时，发电机组的次同步电气阻尼特性的变化规律。(www.xing528.com)
对于集中多质量块轴系的发电机组，其可能发生的次同步频率的扭振模态是有限的，由本章前一部分的串联补偿输电系统次同步谐振发生机理知道，只有当电力网络的谐振频率与发电机组轴系的扭振模态频率互补时才可能发生次同步谐振问题。当功率送出线路的串联补偿度发生变化时，由式（4-22）决定的电力网络谐振频率和发电机组的次同步电气阻尼特性也发生相应的变化。图4-9所示的电气阻尼特性随线路串联补偿度的变化规律表明，当串联补偿度增大时，电力网络的谐振频率就会变小，转移到发电机转子侧的电气阻尼最小点的次同步扭振频率变大，同时出现深度的负阻尼[8，9]。因此，在电力系统规划时，应进行前期的串联补偿系统的次同步电气阻尼扫描分析，使得经串联补偿的输电系统的谐振频率与发电机组轴系的自然扭振频率避免形成互补的关系，从而可以防止发生系统的次同步谐振。
图4-9 串联补偿度变化对电气阻尼特性的影响
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