【摘要】：已知喷嘴进料量400 kg/h,密度ρ=1 100 kg/m3,喷嘴压差Δp=3.924 MPa。利用图6-20,由A′=1.0,查得CD=0.45。喷嘴旋转室尺寸的确定A′=1/2=1.0,其中ro=1 mm,选用矩形切向通道,选切向通道宽度b=1.2 mm,旋转室直径为10 mm,即R=5 mm。R1=R-b/2=5-0.6=4.4A1=2bh因流量qV=AoCD,故圆整,取do=2 mm。校核该喷嘴的生产能力因do和h经圆整后,影响CD的主要因素A′要发生变化,进而影响到流量。ux=uosin(θ/2)=68.5×sin=28.4(m/s)uy=uocos(θ/2)=68.5×cos=62.3(m/s)液膜是与轴线成θ/2角喷出,因此uo可分解成径向速度ux和轴向速度uy。
已知喷嘴进料量400 kg/h,密度ρ=1 100 kg/m3,喷嘴压差Δp=3.924 MPa。
(1)为了使塔径不致过大,根据经验,选用喷雾角θ=49°。
(2)θ=49°时,查图6-22,可得A′=1.0。
(3)利用图6-20,由A′=1.0,查得CD=0.45。
(4)根据流量系数CD值,可计算出口喷孔直径do。
因流量qV=AoCD
,故
圆整,取do=2 mm。
(5)喷嘴旋转室尺寸的确定
A′=(πroR/A1)(ro/R1)1/2=1.0,其中ro=1 mm,选用矩形切向通道,选切向通道宽度b=1.2 mm,旋转室直径为10 mm,即R=5 mm。
R1=R-b/2=5-0.6=4.4(mm)
A1=2bh
而A′=
,由此可解得
h=
=6.55×0.478=3.13(mm),取h=3.0 mm。(www.xing528.com)
(6)校核该喷嘴的生产能力
因do和h经圆整后,影响CD的主要因素A′要发生变化,进而影响到流量。
圆整后A′=
=1.04
与原A′=1很接近,不必复算,能满足设计要求。
(7)空气心半径rc
已知A=
=2.18,由图6-21查得a=0.47,于是由a=1-
可得
(8)在喷嘴处的液膜平均速度uo及其分速度ux、uy
已知ro=1mm,rc=0.728mm,则
液膜是与轴线成θ/2角喷出,因此uo可分解成径向速度ux和轴向速度uy。
ux=uosin(θ/2)=68.5×sin(49°/2)=28.4(m/s)
uy=uocos(θ/2)=68.5×cos(49°/2)=62.3(m/s)
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