6.2.5.1 土压力计算
（1）墙面垂直、墙顶土面水平或倾斜的加筋土挡墙，其土面下Zi深度处墙背主动土压力按式（6.12）计算，如图6.8所示。
图6.8 墙面垂直填土倾斜时的墙背土压力计算
式中：pi为墙顶下深处墙背土压力，kPa；γ为墙体填土容重，kN/m；Ka为填土静止土压力系数，Ka
Zi为墙顶下深度，m。
（2）作用于墙背（高h）的主动土压力按式（6.13）计算。
式中：h为墙背处填土高度，m；Ea为墙背主动土压力，kN/m2。
6.2.5.2 基底垂直压力计算
设墙面的重量忽略。基底垂直应力σvo为
式中：V1为墙顶填土重；V2为墙重；FT为土压力，
；e为地基反力对墙底线中心的偏心矩。
假定σvo作用在（L-2e）的范围内。当有外载作用时，如均布荷载P时，则总垂直向应力为
6.2.5.3 墙体外部稳定性验算
加筋土挡墙外部稳定性验算与重力式挡墙的计算方法相似。
（1）抗水平滑动的稳定性。这里可能有几种情况：①沿基础面滑动，当基础面的抗剪强度小于加筋土的抗剪强度时；②沿加筋土某一平面滑移；③沿筋材与土某一软弱界面发生滑移。这3种滑移面的公式相似。安全系数按式（6.16）计算，应不小于1.5。
式中：∑pr、∑pd分别为总抗滑力和总滑动力，按式（6.17）计算。
式中：W1、W2、β的符合意义见图6.8；Ea为主动土压力，kN/m；f为墙底面与地基面间的摩擦系数。
填土表面有均布荷载作用的情况见图6.9。
图6.9 均布荷载时抗水平滑移核算（地基土指标为γr、φr）
式（6.17）中f值应为挡墙填土与地基接触面实际材料（地基土或筋材）间的摩擦系数，应由试验确定。
计算∑pr时不计墙前被动土压力和活荷载引起的抗力。式（6.16）如不满足FS，应加长筋材重新验算，直至满足。
（2）抗深层圆弧滑动稳定性验算。将筋材范围内的复合土体视为一刚体按传统方法计算，安全系数应符合FS。如不满足，应加长筋材或进行地基处理。
（3）地基承载力校核。加筋土挡墙的基底应力及承载力计算时，加筋土挡墙看作刚性墙，按下面方法计算。
1）防止地基整体剪切破坏应符合以下条件。
式中：σv为等效基底压力，kPa；qu为地基极限承载力，kPa；FS为安全系数，要求FS≥1.3。
地基极限承载力按太沙基公式计算。(www.xing528.com)
式中：c为地基土黏聚力，kPa；L为墙底宽度，m；e为墙底面上作用荷载合力的偏心距，m；Nc，Nr分别由土的内摩擦角查取得承载力因数。
2）防止地基局部剪切破坏。仍按式（6.18）和式（6.19）验算，但Nc，Nr应根据修正摩擦角
确定。
6.2.5.4 墙体内部稳定性验算
加筋土挡墙的内部稳定验算主要包括：筋材的抗拉断验算和筋材沿土接触面的抗拔出验算。对于土工织物或加筋带有时还进行防止筋材变形过大的验算。
（1）筋材的抗拉断强度验算。
1）第i层筋材的水平拉力。
a.柔性筋材水平拉力按式（6.20）计算：
式中：σv为某层筋材所受覆盖土层压力，kPa；∑Δσv为超载引起的垂直附加应力，kPa；Δσh为水平附加荷载，kPa；Sv为筋材的垂直间距，m；Ka为主动土压力系数。
b.刚性筋材水平拉力仍按式（6.20）计算，但式中的Ka应以Ki代替。Ki按式（6.21）确定，其分布如图6.10所示。
图6.10 刚性筋材挡墙的内部土压力系数
式中：K0为静止土压力系数。
2）第i层强度验算。筋材强度安全应符合式（6.22）：
式中：Ta为筋材的容许抗拉强度，kN/m。
（2）第i层筋材的抗拔验算。抗拔安全应符合式（6.23）：
式中：Le为筋材的有效长度，即超出填土破坏面的筋材锚固长度，m；f为筋材与周围土的摩擦系数；FS为要求的抗拔安全系数，FS≥1.5。其他符号意义同前。
筋材长度可按下面步骤计算。
1）第i层筋材的总长度按式（6.24）计算：
式中：Le为筋材的有效长度，即锚固段长度，m；La为筋材在填土滑动面以内的长度，即主动段长度，m；Lw为筋材端部包裹长度，应为包裹层厚度与不小于1.2m的转折长度之和，m。
2）第i层Le与La按式（6.25）计算：
如为刚性筋材，La按图6.4（a）确定。
式中：Zi为墙顶下深度，m；φ为填土的内摩擦角，（°）。
为施工方便，不同层的筋材应按要求的最大长度等长度铺设。如从内部稳定要求出发，亦分段采用不等长度，底部较短，顶部较长。
（3）抗变形过大验算。选择加筋材料时，还应考虑将筋材的拉应变控制在一定限值之内，因为过大的拉应变将会影响加筋结构破坏型式，影响加筋土体的应力场和位移场。
不难想象，发生变形过大类型破坏时，筋材应未发生断裂，也未与土体发生完全错动，因此在极限情况下筋材仍与土体协调变形，筋材的拉伸应变εg等于土体的侧向容许应变ε3a。因此，计算筋材的拉伸应变与计算加筋土体的应变和变形是一致的，这将在本章6.2.8中叙述。
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